- Efortul de calcul al forței variabile Când se calculează rezistența la tensiuni variabile rezistența piesei este de obicei estimată prin valoarea factorului de siguranță real P, în comparație cu factorul de siguranță admisibil stabilit de normă, starea de rezistență se scrie n>. Factorii de siguranță P, de exemplu, pot fi aproximați folosind o vedere schematică a limitei de amplitudine. 460.6 În primul rând, găsiți factorul de siguranță pentru un standard uniform
eșantion, nu piesa reală. Sarcina externă presupune că ciclul de lucru în care este determinat factorul de siguranță și ciclul limită corespunzător se modifică în același mod. Din sursa diagramei (vezi diagrama. 460.6), desenați o grindă 01 la un unghi a definit de (§a = -, unde AA și este amplitudinea și solicitarea medie a ciclului de lucru. Punctul M pe linia dreaptă cu coordonatele AA și la caracterizează ciclul de lucru Punctul N de coordonate l 18 ordin ha 1037 549i putt caracterizează valoarea limită a aceluiași ciclu. Astfel, se poate determina valoarea factorului de siguranță p
ca (Raportul segmentului W. Dacă fasciculul 01 intersectează linia dreaptă AB, atunci creșterea tensiunii ciclului va cauza defecțiunea prin oboseală Lyudmila Firmal
probă. În acest caz, factorul de siguranță la oboseală este exprimat în n#, unde punctul N este pe linia AB și satisface ecuația (18.11). 0_1=cenusa+n^a, (18.13) Unde PJ= (18.14) Se obține factorul de siguranță pentru o probă netedă. Rezistența piesei depinde de dimensiunea și forma piesei, de starea suprafeței acesteia. Toate acestea sunt luate în considerare de factorul corespunzător, factorul de concentrare efectivă a tensiunii ka, factorul de sensibilitate la suprafață p și factorul de scară EE. Pentru a obține indicele de amplitudine limită al părții corespunzătoare, este necesar
reduceți limita de rezistență într-un ciclu simetric -? - O dată, sau, ceea ce este același, de ori creșterea amplitudinii tensiunii ciclului de lucru AA, atunci formula (18.13) va lua forma Factorul de siguranță al partea este egală cu următoarele valori (18.15)) (18.16) pe care le utilizați dacă în loc de figură. 460, B) se aplică suplimentar scheme simplificate construite pe baza a două puncte (Fig. 460, a), în Formula (18.16) se modifică doar panta f a dreptei AB. În acest caz, trebuie să luați dacă fasciculul 01 traversează o linie dreaptă, atunci tensiunile ciclice crescute dezactivează piesa din cauza apariției deformării plastice în ea. 550co-eficiența stocului, raportat la limita de curgere, l este indicată și se calculează prin formula Anticorp Gold = - - - Și Shah. KTG AA + ~ T (18.17) Pentru piese din
- Defectarea oțelului de înaltă rezistență poate apărea din cauza reducerii rezistenței statice din cauza concentrării tensiunilor. Un astfel de caz este posibil atunci când coeficientul de asimetrie este aproape de unitate. Coeficientul de marjă în acest caz este determinat de formula D. V. d (18.18) Unde s este rezistența la rupere; o-tensiune, determinată indiferent de concentrație; este un factor care ține cont de reducerea rezistenței statice datorită concentrării tensiunilor, factorul efectiv de concentrare a tensiunii statice. Calculul de mai sus se referă la cazul unei stări de efort uniaxiale. Pentru o stare de tensiune plană sau în vrac, problema estimării rezistenței este mult mai dificilă. Teoria forței dezvoltată și bine testată prin experimente
la tensiune constantă, nu se aplică direct în cazul tensiunii fluctuante. În prezent, această problemă nu a fost rezolvată satisfăcător. În practică, următoarele dependențe sunt utilizate în calcule în stări de tensiuni plane, care sunt caracterizate de efort normal o și efort de forfecare t: (18.19) sau efortul tangențial acționează, respectiv, conform ecuației (18.16). Dependența (18.19) este confirmată de unele experimente. De asemenea, extinde a treia teorie a rezistenței (teoria tensiunilor maxime de forfecare) în cazul tensiunilor și T
modificări într-un ciclu simetric într-o etapă.Se folosește în absența schimbărilor de fază în Optsprezece * 551 din ecuația (18.19) este necesar
factor de siguranță (18.20)) EXEMPLU 1. Degetele tubulare ale pistonului ale motorului sunt încărcate cu o forță P, variind de la P = 6000 kg la P = - 2000 kg. Caracteristici mecanice ale materialului bolțului pistonului: Limita de curgere = = = 10.000kg/cm2 Rezistența la tracțiune AB = 8000kpsm2, ciclu simetric o limită de anduranță,*=5000kpsm2, ciclu zero a o-7500kg/cm2 Suprafața exterioară a bolțurilor este lustruită. Coeficientul de sensibilitate a suprafeței p=1; factor de scară E0=0,9; factor efectiv de concentrare a stresului & = 1,1. Determinați marja de siguranță la încărcare la oboseală. Pentru orez. 463 prezintă o diagramă a transferului de forță către deget și este pe diagramă. 463, graficul b al momentului încovoietor. 1g (1=30mm0=5 0mm & (1=30mm / orez,
463A.< При изгибе конструкция сечения равна ^изг-2а+2)~Б ‘ 2 4~ = ~ (4 — 1 , 2 5) = 1,375 П. Момент сопротивления секции г — (вперед)! =2 ‘ 44cm3- 552 максимальные и минимальные значения изгибающего момента: Mi zgtah=1,375 Rtah=1,375-6000=8250 кг-см\Mizgtk1=1,375 rt1p=1,375 (-2000)= — 2750 кг-см. Максимальное и минимальное нормальное напряжение тока OTA= = 3380KPCM^-, M izg GP1P pip C / _ _ 2750 -2.44 Из Кпсм2. Амплитуда и среднее значение напряжения рабочего цикла °тахометра stt1p2 °a zzzo — ^и zo)=2255 кг / см2. тонна STT a x H~A gtnp Два. =338°+0^2.130)=P25kg1smg. Определим предельное значение напряжения нулевого цикла: амплитудное и среднее * А0 Два. Семь тысяч пятьсот Два. =3750kpcm?. Кроме того, создайте диаграмму предельной величины по известным
valorile a_yd d _ ^255 1.1 _ _ p-de. ‘P e 1125 1l O2’ 4 5, \u003d 68 ° 1-0, 9. Credem că funcționarea și cicluri limită asemănătoare. Punctul M * AA=2720 kg/cm cu coordonatele ciclului de lucru al tensiunii? Și ______5000____ 0,333-1125 + - /D2 + D2 ~ y (1,23) 2 + (4,14) 2 - \u003d 1,2.
Calculul rezistenței la solicitări variabile Calculul elementelor structurilor de construcție pentru rezistență se reduce la verificarea inegalității formei (19.3) rezistenta de proiectare oboseala, in functie de rezistenta la tractiune a materialului; a - coeficient luând în considerare numărul de cicluri de încărcare; yv - coeficient în funcție de tipul stării de solicitare și de coeficientul de asimetrie a ciclului. De exemplu, pentru structurile din oțel, coeficientul yv este determinat din tabel. 19.1. Tabelul 19.1 Valoarea coeficientului yv pentru structurile din oțel „max P Vv Tensiune Rezistența de proiectare la oboseală, precum și coeficientul a, țin cont de calitatea tratamentului de suprafață al elementului care se calculează, proiectarea acestuia, prezența tensiunilor. concentratoare.Pentru anumite tipuri de structuri, relația (19.3) poate lua o formă oarecum diferită.Deci, atunci când se calculează structurile de oțel ale podurilor, se utilizează următoarea inegalitate: (19.4) unde R este rezistența de proiectare la tracțiune, compresiune și încovoiere în ceea ce privește limita de curgere a materialului; m este coeficientul condițiilor de lucru; _ 1 a, 6 sunt coeficienți care iau în considerare calitatea oțelului și non-staționaritatea încărcării; p - coeficientul de asimetrie a ciclului de tensiuni alternante (i - coeficientul efectiv de concentrare a tensiunilor. Coeficientul yv, determinat prin expresia (19.5), descrie forma diagramei amplitudinilor limită, ținând cont de concentrația de tensiuni, de calitatea materialului și de tratarea suprafeței acestuia, de încărcarea mod și alți factori.Exemplu 19.2 Rasko dintr-o suprastructură prin oțel pod de cale ferataîn timpul trecerii trenului este afectată de o forţă axială variabilă. Cea mai mare forță de tracțiune este egală cu Nmnn= 1200 kN, cea mai mică forță (de compresie) Wmr-=200 kN. Rezistența de proiectare R a oțelului slab aliat 15XCHD este de 295 MPa. Coeficientul conditiilor de lucru m = 0,9. Secțiunea transversală este compozită (Fig. 19.20) și aria sa este LpsSh = 75 cm. 19.20. Concentrație structurală a suprastructurii de oțel a unui pod feroviar Soluție. Coeficientul de asimetrie a ciclului este determinat după cum urmează: IJVmml 1 L "max 6 În conformitate cu SNiP 2.05.03-84, coeficientul P este luat egal cu 1,5; parametrii a \u003d 0,72 și 5 \u003d 0,24. Apoi, să găsim maximul efort normal: N ^ 1200 103 ---=--7 = 160 MPa. Lpepo 75 10"4 Prin urmare, condiția rezistenta la oboseala se execută bretele. § 19.9. Conceptul de oboseală cu ciclu scăzut În defecțiunea prin oboseală cu ciclu înalt, discutat în paragrafele precedente, materialul este deformat elastic. Fractura debutează în locurile de concentrare a tensiunilor ca urmare a dezvoltării unei fisuri incipiente și este de natură fragilă (fără apariția unor deformații plastice apreciabile). Un alt tip de oboseală este oboseala cu ciclu scăzut, care este înțeleasă ca defecțiune sub deformații repetate de oboseală elastic-plastic; se deosebește de eșecul la oboseală multiciclu prin prezența deformării plastice macroscopice în zona de fractură. Nu este posibilă o limită strictă între oboseala cu ciclu înalt și oboseala cu ciclu scăzut.În SNiL 11-23--81, se observă că verificarea structurilor de oțel pentru oboseala cu ciclu scăzut ar trebui efectuată cu un număr de cicluri mai mic decât în creștere. Nr. 19 10 Yu \ Considerăm schematizată schema de reformare a materialului prezentată în fig. 19.21, iar În apropiere (Fig. 19.21, 6) este un grafic al modificărilor tensiunii în timp. În timpul primei încărcări de-a lungul curbei ОАВ, punctul care reprezintă starea materialului se deplasează de-a lungul diagramei de deformare de-a lungul liniei ОВ. Apoi tensiunile scad și același punct se deplasează de-a lungul hiniei BBiAi. Când tensiunea atinge valoarea minimă, aceasta începe să crească și deformarea continuă. În continuare, dar linia închisă A, ABB, . Intervalul deformațiilor într-un ciclu este egal cu ^ "max £min> iar intervalul deformațiilor plastice ^pltaya 1L" 11 este deformațiile plastice maxime și minime. Natura fracturii în timpul oboselii cu ciclu scăzut depinde de capacitatea materialului de a acumula formațiuni plastice în timpul deformării ciclice. Materialele sunt numite *ciclu stabil dacă deformarea permanentă nu se modifică în toate ciclurile*. Exemplul considerat mai sus ilustrează caracteristicile deformării unor astfel de materiale. Pentru materialele distructibile ciclic, caracteristicile sunt o creștere a deformațiilor reziduale și o creștere a deformației plastice totale. Excludem din aceste ecuații de deplasare u și v, pentru care diferențiem primul rând de două ori față de y, al doilea față de x și al treilea față de x și y. Adăugând cele două rânduri de sus și scăzându-l pe cel de jos, obținem ecuația (20.6) Ecuația de compatibilitate a deformațiilor Se numește ecuația de compatibilitate a deformațiilor, deoarece oferă relația necesară între deformații care există pentru funcțiile de deplasare continue arbitrare u, v (pe care o avem au exclus). Dacă corpul înainte de deformare este împărțit mental în „cărămizi” infinit de mici, li se raportează deformațiile ex, ey și y și se încearcă să se plieze înapoi într-un întreg corp deformat, atunci două cazuri se vor dovedi a fi posibil. În primul (Fig. 20.5, a) toate elementele se vor potrivi strâns unele cu altele. Astfel de deformații sunt îmbinate și corespund unui câmp continuu de deplasări. În al doilea caz (Fig. 20.5, b), între elemente apar discontinuități infinit de mici, iar orice câmp de deplasare continuă nu corespunde unor astfel de deformații. q Câmpul deformațiilor, care corespunde unui câmp continuu de deplasări, se numește deformații articulare. Deformațiile sunt compatibile, în caz contrar, deformările se numesc incompatibile - locale și incompatibile. Ecuațiile locale (20.3), (20.5) și (20.7) constituie împreună cele opt ecuații necesare, a căror soluție ne permite să găsim opt funcții necunoscute ale problemei plane luate în considerare. § 20.3. Determinarea tensiunilor din deplasări constatate în urma experimentului Mai jos, descriem modul în care se obțin experimental familiile de franjuri de interferență, reprezentând izoliniile unui factor, adică locul punctelor la care acest factor are o valoare constantă. Astfel, în metoda moiré și interferometria holografică se pot obține izolinii de deplasări v = const și u = const. Pe fig. 20.6 prezintă o diagramă a unei familii de izolinii v; \u003d const pentru o stare de tensiune plană a plăcii. Să arătăm cum, folosind ecuațiile teoriei elasticității, putem trece de la deplasări la tensiuni. Formulele (20.5) fac posibilă calcularea deformațiilor. 20.6. Determinarea numerică a deformațiilor prin familie de izolinii de deplasare obținute experimental pentru o linie verticală. Calculăm derivata parțială (dv/dx)j=tgojj ca tangente a pantei secantei trasate prin punctele (i - 1) și (/+ 1). Procedând în mod similar pentru derivata în raport cu coordonata y, găsim diferențierea numerică (20.10) într-o problemă plană.În mod similar, procedăm cu familia de izolinii u \u003d const. După ce am conturat o rețea de linii paralele cu axele de coordonate x și y, conform formulelor (20.9) și (20.10) construiți câmpul de deformare și apoi câmpul de stres în modelul studiat. Deoarece punctele nodale ale unei grile ortogonale, în general, nu coincid cu punctele de intersecție cu izolinii, formulele de interpolare sunt utilizate pentru a calcula deformațiile și tensiunile la noduri. Există dispozitive și programe corespunzătoare pentru computerele personale care vă permit să procesați o grilă de izolinii în modul automat. În continuare, luăm în considerare un experiment cu o placă de îndoire, pentru care s-a obținut o familie de izolinii de deformare vv = const (Fig. 20.7a). În teoria îndoirii plăcilor, prin analogie cu ipoteza secțiunilor plane, se utilizează ipoteza normală directă, conform căreia linia t, a intra în pozitia t,-i, rămâne drept (Fig. 20.7, b). Atunci pentru deviații mici (px-dw/dx, (py-dwjdy) și deplasări în planul orizontal al unui punct arbitrar cu coordonata z va fi dw v= -(pyz= -z -. Prin (20.11) Înlocuind formulele (20.11). ) în (20.9) , obținem 8 2 u * V "82w 8xdy 82w yxy \u003d -2z (20.12) - Z ey - r Tensiunile xxy distribuite pe grosimea plăcii h conform unei legi liniare (Fig. 20.7). , c) poate fi calculată pentru deformații cunoscute ( 20.12) conform legii lui Hooke (20.8) Pentru a determina derivatele secunde ale funcției de deformare, câmpul de deformare la nodurile rețelei ortogonale de linii se obține mai întâi folosind formulele de interpolare, din care un fragment este prezentat în Fig. 20.8.. Apoi derivatele din punctul K pot fi calculate folosind formulele de diferențiere numerică:
La începutul secolelor XIX-XX. În legătură cu crearea și intrarea în viața de zi cu zi a noi tipuri de mașini, instalații și vehicule care funcționează sub sarcini care se modifică ciclic în timp, s-a dovedit că metodele de calcul existente nu au oferit rezultate fiabile pentru calculul unor astfel de structuri. Pentru prima dată, un fenomen similar a fost întâlnit în transportul feroviar, când s-au produs o serie de accidente asociate cu o rupere a osiilor vagoanelor și locomotivelor cu abur.
Ulterior s-a dovedit că cauza distrugerii au fost tensiunile alternative care au apărut în timpul deplasării trenului din cauza rotației osiei vagonului împreună cu roțile. Cu toate acestea, inițial s-a sugerat că în timpul funcționării pe termen lung, metalul își schimbă structura cristalină - obosit. Această presupunere nu a fost confirmată, totuși, denumirea de „calculele oboselii” a fost păstrată în practica inginerească.
Pe baza rezultatelor unor studii ulterioare, s-a constatat că eșecul la oboseală se datorează acumulării de deteriorare locală în materialul piesei și apariției fisurilor. Aceste procese care au loc în timpul funcționării diferitelor mașini, vehicule, mașini-unelte și alte instalații supuse vibrațiilor și altor tipuri de sarcini variabile în timp vor fi luate în considerare mai jos.
Să considerăm o probă cilindrică, fixată în ax la un capăt, la celălalt, liberă, capătul căruia se aplică o forță prin rulment. F(Fig. 16.1).
Orez. 16.1.
Graficul momentului încovoietor al probei se modifică liniar, iar valoarea sa maximă este egală cu F.I.În punctele secțiunii transversale a probei DARși LA sunt maxime dar magnitudinea absolută a tensiunii. Valoarea tensiunii normale în punctul L va fi
În cazul rotației probei cu o viteză unghiulară din punctul secțiunii transversale, acestea își schimbă poziția față de planul de acțiune al momentului încovoietor. Pe parcursul t punct caracteristic DAR se rotește printr-un unghi φ = ω/ și ajunge într-o nouă poziție DAR"(Fig. 16.2, A).
Orez. 16.2.
Tensiunea în noua poziție a aceluiași punct material va fi egală cu
În mod similar, putem lua în considerare și alte puncte și putem ajunge la concluzia că atunci când proba se rotește din cauza unei modificări a poziției punctelor, tensiunile normale se modifică conform legii cosinusului (Fig. 16.2, b).
Pentru a explica procesul de cedare prin oboseală, va trebui să renunțăm la ipotezele fundamentale despre material, și anume ipoteza continuității și ipoteza omogenității. Materialele reale nu sunt ideale. De regulă, materialul conține inițial defecte sub formă de imperfecțiuni în rețeaua cristalină, pori, microfisuri, incluziuni străine, care sunt cauza neomogenității structurale a materialului. În condiții de încărcare ciclică, neomogenitatea structurală duce la neomogenitatea câmpului de tensiuni. În cele mai slabe locuri ale piesei se nasc microfisuri, care, sub influența tensiunilor care variază în timp, încep să crească, să se îmbine, transformându-se în fisura principala. Intrând în zona de tensiune, fisura se deschide, iar în zona de compresie, dimpotrivă, se închide.
Se numește o mică zonă locală în care apare prima crăpătură și de unde începe dezvoltarea ei focalizarea eșecului prin oboseală. O astfel de zonă, de regulă, este situată lângă suprafața pieselor, dar apariția ei în adâncimea materialului nu este exclusă dacă există vreo deteriorare acolo. Nu este exclusă existența simultană a mai multor astfel de zone și, prin urmare, distrugerea piesei poate începe din mai multe centre care concurează între ele. Ca urmare a dezvoltării fisurilor, secțiunea transversală este slăbită până la producerea fracturii. După cedare, zona de propagare a fisurilor de oboseală este relativ ușor de recunoscut. În secțiunea piesei distruse de oboseală, există două zone puternic diferite (Fig. 16.3).
Orez. 16.3.
1 - zona de creștere a fisurilor; 2 - regiunea de fractură fragilă
Regiune 1 caracterizat printr-o suprafață netedă strălucitoare și corespunde începutului procesului de distrugere, care se desfășoară în material cu o viteză relativ mică. Pe stadiu final proces, când secțiunea slăbește suficient, are loc o distrugere rapidă, asemănătoare unei avalanșe, a piesei. Această etapă finală din fig. 16.3 corespunde zonei 2, care se caracterizează printr-o suprafață rugoasă, rugoasă din cauza defecțiunii finale rapide a piesei.
Trebuie remarcat faptul că studiul teoretic al rezistenței la oboseală a metalelor este asociat cu dificultăți semnificative din cauza complexității și naturii multifactoriale a acestui fenomen. Din acest motiv, cel mai important instrument este abordare fenomenologică.În cea mai mare parte, formulele pentru calcularea pieselor pentru oboseală sunt obținute pe baza rezultatelor experimentale.
Multe piese ale mașinii suferă solicitări care variază în timp (de obicei ciclice) în timpul funcționării: părți ale mecanismului manivelei, axului vehicul, arbori angrenaj etc. Experiența arată că la solicitări variabile, după un anumit număr de cicluri, poate apărea distrugerea piesei, în timp ce la aceeași solicitare neschimbată în timp, nu are loc distrugerea. Un exemplu este firul. Numărul de cicluri până la cedare depinde de material și de amplitudinea tensiunii și variază într-o gamă largă. Distrugerea unui material sub acțiunea tensiunilor alternative se numește oboseală.
Descrieți mecanismul distrugerii. Are un caracter local. Acumularea daunelor de oboseală duce la formarea unei macrofisuri. Eșecul este cauzat de dezvoltarea unei fisuri de oboseală.
Cea mai comună și mai periculoasă pentru material este legea armonică a schimbării tensiunii. Ciclul de stres este caracterizat de următorii parametri:
Tensiuni de ciclu maxime și minime;
Tensiunea medie de ciclu
Amplitudinea ciclului: ;
Coeficient de asimetrie a ciclului:
Figura 1. Caracteristicile ciclului de stres
Un astfel de ciclu se numește simetric.
Un astfel de ciclu se numește pulsatoriu.
Toți termenii și definițiile sunt valabile și pentru tensiunile de forfecare variabile, dacă sunt înlocuite cu.
limita de rezistenta
Pentru calculele de rezistență la solicitări alternative, este necesar să se cunoască caracteristicile mecanice ale materialelor, care sunt determinate prin încercări speciale. Se ia o tijă netedă lustruită de secțiune rotundă și lungime. Este supus unui ciclu simetric la diverse amplitudini. Dați schema mașinii de testare și procedura de testare. Eșantionul este adus la eșec și se determină numărul de cicluri până la eșec. Curba rezultată se numește curba de oboseală sau curba Wohler. (Figura 2).
Figura 2. Curba oboselii
Această curbă este remarcabilă prin faptul că, pornind de la o anumită tensiune, merge aproape orizontal. Aceasta înseamnă că la solicitări mai mici decât o anumită tensiune limitativă, proba poate rezista la nenumărate cicluri.
Tensiunea maximă variabilă pe care o poate suporta un material fără distrugere, pentru orice număr de cicluri, se numește limită de anduranță și se notează.
Experimentele sunt de obicei efectuate până la numărul de bază de cicluri. Acceptabil pentru oțeluri carbon, pentru oțeluri călite și metale neferoase. Dependențe empirice au fost stabilite experimental:
Factori care afectează valoarea limitei de anduranță
Limita de rezistență a pieselor depinde nu numai de proprietățile materialului, ci și de forma, dimensiunea și metodele de fabricație ale acestora.
Influența concentrării stresului.
În locurile cu o schimbare bruscă a dimensiunilor piesei PS (găuri, degajări, fileuri, canale, filete), după cum se știe, are loc o creștere locală a tensiunii. Acest fenomen se numește concentrare a stresului. Reduce detaliile în comparație cu eșantionul. Această scădere este luată în considerare de factorul efectiv de concentrare a stresului, care este determinat experimental. Este egal cu raportul dintre limitele de rezistență ale unei epruvete netede și cele ale unei probe cu un concentrator de tensiuni dat.
Valorile sunt date în cărțile de referință.
Influența dimensiunilor detaliilor.
S-a stabilit experimental că odată cu creșterea dimensiunii eșantionului, scade. Influența dimensiunilor eșantionului asupra este luată în considerare de factorul de scară, care este determinat experimental și este egal cu raportul
De obicei ei iau. Ele sunt enumerate în manuale.
Influența stării suprafeței piesei.
Prezența zgârieturilor, zgârieturilor și neregulilor pe suprafața piesei duce la o scădere a limitei de rezistență a piesei. Starea suprafeței piesei depinde de tipul de prelucrare. Influența stării suprafeței asupra dimensiunii piesei este luată în considerare de un coeficient care este determinat experimental și este egal cu:
Acest coeficient este dat în cărțile de referință.
Toți factorii de mai sus pot fi luați în considerare printr-un singur coeficient de modificare a limitei de anduranță.
Apoi limita de anduranță a piesei
Dacă testăm o probă standard din materialul studiat în condițiile unui ciclu de solicitare asimetric, vom obține o diagramă tensiuni finale prezentat în figura 3.
Figura 3. Diagrama tensiunii finale
Spuneți despre metodologia de realizare a testelor și de construire a unei diagrame.
Această diagramă vă permite să judecați proximitatea condițiilor de funcționare până la limită. Pentru a face acest lucru, pe diagramă este trasat un punct de lucru (B) cu coordonatele
unde și sunt valorile calculate ale tensiunilor medii și de amplitudine din piesă. Aici, amplitudinea tensiunii este crescută ținând cont de reducerea limitei de anduranță a piesei. Gradul de proximitate a punctului de operare față de curba limită este utilizat pentru a aprecia pericolul condițiilor de lucru. Dacă punctul de operare se află în afara diagramei, atunci va apărea cu siguranță defecțiunea prin oboseală.
Construcția acestei diagrame necesită mult timp și resurse materiale. Prin urmare, diagrama reală este schematizată prin CD direct. atunci această diagramă poate fi construită fără experimentare.
Determinarea factorului de securitate pentru tensiuni alternative
Factorul de siguranță este în mod evident egal cu raportul dintre segmentul OA și segmentul OB (Figura 3). După construcții geometrice, obținem:
unde este coeficientul de sensibilitate al materialului la asimetria ciclului.
Sub acţiunea tensiunilor de forfecare variabile
Coeficienții sunt dați în cărțile de referință.
Sub acțiunea simultană a tensiunilor normale și de forfecare alternante, factorul de siguranță global